Приложение Б. Проектировочный расчет конструктивных элементов резервуара

1. Расчет стенки резервуара на прочность

1.1 Минимальная толщина листов стенки резервуаров РВС и РВСП для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

.                                                          (4)

Минимальная толщина стенки резервуаров РВСПК для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

,                                                                          (5)

где n1 - коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления, n1= 1,05;

rн - плотность нефти, rн =900 кг/м3;

g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2;

Hмакс доп - максимально допустимый уровень взлива нефти в резервуаре, м;

х - расстояние от днища до расчетного уровня, м;

n2 - коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n2

Pи - нормативная величина избыточного давления, Па, принимается по таблице 2.0;

R - радиус стенки резервуара, м;

jс - коэффициент условий работы, jс = 0,7 для нижнего пояса, jс = 0,8 для остальных поясов;

Ry- расчетное сопротивление материала пояса стенки по пределу текучести, Па.

1.2 Расчетное сопротивление материала стенки резервуаров по пределу текучести, определяется по формуле:

,                                                                                                     (6)

где  - нормативное сопротивления растяжению (сжатию) металла стенки, равное минимальному значению предела текучести, принимаемому по государственным стандартам и техническим условиям на листовой прокат;

γм - Коэффициенты надежности по материалу, γм = 1,025;

γн - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров объемом по строительному номиналу 10000 м3 и более - γн = 1,15, объемом по строительному номиналу менее 10000 м3 - γн = 1,1.

1.3 Значение минимальной толщины стенки для условий эксплуатации увеличивается на величину минусового допуска на прокат и округляется до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката. Полученное значение сравнивается с минимальной конструктивной толщиной стенки δкс, определяемой по таблице Б.1.

Таблица Б.1 Конструктивная величина толщины стенки

Диаметр резервуара, м
Менее 25
От 25 до 35
35 и более
Минимальная конструктивная толщина стенки δкс
9
10
11

В качестве номинальной толщины δном каждого пояса стенки выбирается значение большей из двух величин, округленное до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката.

d<ном³max{de + Ci + D; dкс},                                                                             (7)

где Сi - припуск на коррозию, мм;

D - фактическое значение минусового допуска на толщину листа, мм;

dкс - минимальная конструктивная толщина стенки.

2. Расчет стенки резервуара на устойчивость

2.1 Расчет на устойчивость проводится дважды: для принятой номинальной толщины стенки dном (толщина пояса стенки, соответствующая началу эксплуатации резервуара) и для расчетной толщины стенки di (толщина пояса стенки, соответствующая моменту окончания нормативного срока эксплуатации резервуара).

Расчетная толщина di определяется как разность принятой номинальной толщины dном, припуска на коррозию Сi и минусового допуска на толщину листа ∆:

di = dном - Сi- D,                                                                                                (8)

Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле:

,                                                                                                (9)

где s1 - расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s2 - расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s01 - критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s02 - критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа.

Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения - по средней толщине стенки.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВС и РВСП определяются по формуле:

,                                                              (10)

где y - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*;

n3 - коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n3 = 1,05;

Qп - вес покрытия резервуара, Н;

Qст - вес вышележащих поясов стенки, Н;

Qсн - Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н;

Qвак - нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н;

si- расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВСПК определяются по формуле:

.                                                                                                     (11)

Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как:

,                                                                                    (12)

где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;

hi - высота i-го пояса стенки резервуара, м;

γст - удельный вес стали, Н/м3.

Осевые критические напряжения определяются по формуле:

,                                                                                                  (13)

где Е - модуль упругости стали, Е = 2×105 МПа;

С - коэффициент, принимаемый по таблице Б.2.

Таблица Б.2 Значение коэффициента С

600
800
1000
1500
2500
С
0,11
0,09
0,08
0,07
0,06

Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость резервуара РВС и РВСП определяются по формуле:

,                                                                                    (14)

Расчетные кольцевые напряжения в стенке для резервуара РВСПК определяются по формуле:

,                                                                                                   (15)

где Рв - нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па;

nв - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

dср - средняя арифметическая толщина стенки резервуара, м.

Средняя арифметическая толщина стенки резервуара определяется по формуле:

,                                                                                                   (16)

где а - число поясов резервуара.

Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как:

Qвак<=p×R2×Pвак,                                                                                                  (17)

где Pвак- нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па.

Нормативное значение ветровой нагрузки определяется по формуле:

Pв= W0×k2×C0,                                                                                                     (18)

где W0 - нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па;

k2 - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;

C0 - аэродинамический коэффициент.

Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

,                                                                                (19)

где Н - геометрическая высота стенки резервуара, м.

Если по результатам расчета условие устойчивости не выполняется, то значения номинальной толщины стенки для соответствующих поясов стенки резервуара должны быть увеличены.

3. Расчет резервуара на опрокидывание

Резервуар, в целом должен быть рассчитан на устойчивость к опрокидыванию при действии ветровой нагрузки.

При выполнении условия анкеровка резервуара не требуется.

М ≤ 0,7G´R,                                                                                                      (20)

где М - опрокидывающий момент от действия ветровой нагрузки;

R - радиус стенки резервуара, м;

G - вес конструкций резервуара за вычетом припусков на коррозию, с учетом внутреннего давления в резервуаре;

При невыполнении данного условия необходимо выполнить анкеровку резервуара, причем нагрузка на один анкер определяется по формуле:

,                                                                                                   (21)

где d - диаметр установки анкеров;

n - количество анкеров.

4. Расчет днища резервуара

4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм.

4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3.

Таблица Б.3. Конструктивная величина окрайки днища

Расчетная толщина первого пояса стенки dе, мм
Минимальная конструктивная толщина окрайки dкс, мм
свыше 9 до 16 включительно
9,0
свыше 17 до 20 включительно
12,0
свыше 20 до 26 включительно
14,0
свыше 26
16,0

5. Расчет плавающей крыши резервуара

5.1 Толщина элементов плавающей крыши, контактирующих с продуктом, должна быть не менее 5 мм.

5.2 Плавающие крыши должны быть рассчитаны на плавучесть, остойчивость и непотопляемость при плотности нефти, равной 0,7 т/м3.

Проверка плавучести плавающей крыши производится из условия, что все действующие нагрузки приложены в центре тяжести крыши, а выталкивающая сила приложена вертикально вверх в центре тяжести объема крыши, погруженного в жидкость.

5.3 Запас плавучести плавающих крыш должен быть не менее 2,0, т.е.:

,                                                                                                  (22)

где b - высота наружного борта плавающей крыши;

Т - максимальная глубина погружения крыши.

5.3 Глубину погружения однодечной плавающей крыши определять из условия:

gfGпк + Fтр + Qсн − Qв = (V1 + V>2)gж,                                                                (23)

где gf - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса;

Gпк - вес плавающей крыши вместе с катучей лестницей и оборудованием (водоспуск, затвор и др.);

Fтр - сила трения уплотняющего затвора о стенку;

Qсн - полное расчетное значение снеговой нагрузки;

Qв - ветровая нагрузка на плавающую крышу;

gж - удельный вес хранимого продукта, при расчете плавучести gж = 0,7 т/м3;

V1 - объем жидкости, вытесненный коробами плавающей крыши;

V2 - объем жидкости, вытесненный центральной частью плавающей крыши.

5.4 Глубину погружения двухдечной плавающей крыши Т определять по формуле:

,                                                                                (24)

где R1 - Радиус плавающей крыши.

5.5 Полное расчетное значение снеговой нагрузки на плавающую крышу при расчете ее плавучести должно быть определено по формуле

Qсн = μSgπR2,                                                                                                     (25)

где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, кПа;

R - радиус резервуара, м;

m - коэффициент перехода, определяемый по формуле:

m = 2,76H/D - 0,07,                                                                                           (26)

где H, D - соответственно высота стенки и диаметр резервуара.

5.6 Ветровая нагрузка на плавающую крышу при расчете ее плавучести определяется по формуле:

Qв = w0SCpgf,                                                                                                     (27)

где ω0 - нормативное значение ветрового давления;

S - площадь плавающей крыши;

Cp - аэродинамический коэффициент;

gf - коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

5.7 Кренящий момент от снеговой нагрузки, действующий на плавающую крышу, при расчете ее остойчивости должен быть определен по формуле:

М = KcQснR,                                                                                                      (28)

где R - радиус резервуара, м;

Kс - коэффициент, определяемый по формуле:

Kс= 0,34H/D + 0,05.                                                                                         (29)

6. Расчет понтона резервуара

6.1. Понтон должен быть рассчитан на плавучесть при нагрузке, равной его двойному весу, при плотности нефти, равной 0,7 т/м3. Запас плавучести понтонов должен быть не менее 2,0, т.е.:

,                                                                                                  (30)

где b - высота наружного борта понтона;

Т - максимальная глубина погружения понтона.

6.2. Глубину погружения понтона определять по формуле:

,                                                                                       (31)

где gf - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса понтона;

Gп - вес понтона вместе с оборудованием;

Fтр - сила трения уплотняющего затвора о стенку;

Qп - нагрузка от веса конденсата на понтоне;

rж - удельный вес хранимого продукта, при расчете rж = 0,7 т/м3;

Vвыт.жид. - объем вытесненного продукта.

6.3. Непотопляемость - это способность понтона сохранять плавучесть и необходимую остойчивость при затоплении отсеков вследствие их разгерметизации.

Непотопляемость понтона обеспечивается при условии:

,                                                                                                       (32)

где Vм - теоретический объем элементов плавучести понтона (поплавков, коробов и др.) м3;

Vф - объем элементов плавучести, который заполнен хранимым продуктом, м3.

7. Расчет конструкции кольцевой лестницы

Расчет производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*, СНиП II-23-81, СНиП II-7-81.

Конструкции кольцевой лестницы рассчитаны на временную нормативную нагрузку 450 кг. Ограждение рассчитано на горизонтальную нагрузку 90 кг.

Подкосы кольцевой лестницы рассчитываются на прочность и устойчивость.

7.1 Расчет подкоса на прочность производится по формуле:

,                                                                                                       (33)

где

,                                                                                                          (34)

где Р - временная нормативная нагрузка, кг;

a - угол между стенкой и раскосом;

N - расчетной сжимающее усилие, кг;

А - площадь сечения элемента, см2;

Ry - расчетное сопротивление, кгс/см2;

rc - коэффициент условий работы, rс = 0,75.

7.2 Расчет подкоса на устойчивость производится по формуле:

,                                                                                                    (35)

Значение j следует определять по формуле:

,                    (36)

где  - >условная гибкость определяется по формуле:

,                                                                                                     (37)

где l - гибкость:

,                                                                                                               (38)

где L - длина подкоса, см;

i - радиус инерции сечения, см;

Е - модуль упругости, Е = 2,1×106 кгс/см2.

<< назад / к содержанию РД 16.01-60.30.00-КТН-026-1-04 / вперед >>